QReferate - referate pentru educatia ta.
Cercetarile noastre - sursa ta de inspiratie! Te ajutam gratuit, documente cu imagini si grafice. Fiecare document sau comentariu il poti downloada rapid si il poti folosi pentru temele tale de acasa.



AdministratieAlimentatieArta culturaAsistenta socialaAstronomie
BiologieChimieComunicareConstructiiCosmetica
DesenDiverseDreptEconomieEngleza
FilozofieFizicaFrancezaGeografieGermana
InformaticaIstorieLatinaManagementMarketing
MatematicaMecanicaMedicinaPedagogiePsihologie
RomanaStiinte politiceTransporturiTurism
Esti aici: Qreferat » Documente mecanica

organe de masini





Cuprins




  • Tema proiectului
  • Alegerea actionarii
  • Proiectarea transmisiei prin curele
  • Proiectarea angrenajului cilindric
  • Calculul angrnajului cilindric
  • Verificarea angrenajului cilindric
  • Determinarea fortelor nominale din angrenajul

cilindric



  • Proiectarea arborilor
  • Alegerea rulmentilor
  • Alegerea penelor
  • Bibliografie


PROIECT

ORGANE DE MASINI II


Sa se proiecteze o transmisie mecanica reductoare cu schema cinematica din figura de mai jos, actionata electric de un motor asincron trifazat cu rotorul in scurtcircuit, avand doua trepte de reducere a turatiei de intrare (n) prin curele trapezoidale, angrenaj cilindric cu dinti inclinati, miscarea de rotatie a arborelui de iesire din reductor cu turatia (n) fiind transmisa la masina de lucru printr-un cuplaj elastic cu bolturi.


Fig. 1.


1 - electromotor;

2, 4 - roti de curea;

3 - curea de transmisie trapezoidala;

5 - arbore de intrare in reductor;

6 - pinion cilindric;

7 - roata condusa;

8 - arbore de iesire din reductor;

9 - semicuplaj;

10 - lagare cu rulmenti;

11 - carcasa.


Date initiale:

  • Puterea la iesirea din reductor (P): P= 1 [Kw];
  • Turatia la iesire (n): n= 200 [rot/min] ;
  • Durata de functionare (D): D= 4,5*10[ore];

Conditiile de functionare:

  • Tipul masinii antrenate: Transportor cu banda;
  • Numarul de ore de functionare pe zi: 8 [ore/zi];
  • Regimul dinamic (tipul incarcarii): moment de pornire = 120%.

Alegerea actionarii


  1. Tipul electromotorului ASI

Dimensiunile de gabarit ale motoarelor asincrone cu rotor in scurtcircuit, din seria celor cu talpi


Fig. 2.




Dimensiunile de gabarit ale motorului ASI 90S-24-2 sunt:


A = 130 [mm]

C = 55 [mm]

HC = 185 [mm]

AA = 50 [mm]

D = 24 [mm]

HD = -

AB = 150 [mm]

E = 50 [mm]

K = 8 [mm]

AC = 183 [mm]

F = 8 [mm]

L = 303 [mm]

AD = 148 [mm]

G = 20 [mm]

LC = -

B = 100 [mm]

GD = 7 [mm]

LD = -

BA = 37 [mm]

H = 90 [mm]

KK = IPE 13.5

BB = 132 [mm]

HA = 13 [mm]



  1. Alegerea caracteristicilor motorului

STAS 2755-74

  • Stabilirea puterii electromotorului (P)

Pnec =

= **

tc= 0.95

c= 0.97

r= 0.992

n = 2

= 0.992

= 0.950.970.9922 = 0.9068

Pnec= Pnec = 1.1027 [Kw]

  • Alegerea rapoartelor de transmitere

raportul global: i =

rapoartele partiale:

treapta I : itc=

treapta a II-a : ic= ic=

ic se alege din STAS 6012-82

2

2


Alegerea turatiei de sincronism:

Tabelul 1.

Turatia de sincronism

n

750

1000

1500


Turatia motorului

n

705

930

1425

2820

Raportul de transmitere global

i

3.525

4.65

7.125

14.1

Raportul de tr. al angr. cilindric

i





Raportul transmisiei prin curele

i





itc=

Se alege din STAS 2755-74 o putere PPnec: P = 1,5 [Kw]




Proiectarea transmisiei prin curele



Fig. 3.




Tabelul 2.

Denumirea parametrului

Simbol

U.M.

Relatie de calcul

Exemplu

Putere de calcul la arborele conductor

Pc

Kw

Pc = P


Turatia rotii conducatoare

n

Rot/min

datǎ de bazǎ


Turatia rotii conduse

n

Rot/min

n= = nI


Regimul de lucru





Raportul de transmitere

i




Tipul curelei



Tip SPZ



Diametrul primitiv al rotii mici



Dp



mm

Se alege constructiv, functie de tipul curelei, respectandu-se prescriptiile din STAS 1162-67



Diametrul primitiv al rotii mari

Dp

mm

Dp= i * Dp


Distanta preliminara dintre axe


A


mm


0.7(Dp+ +Dp) A2(Dp+ +Dp)

199.33569.52; (300)

Unghiurile dintre ramurile curelei

grade

= 2arcsin


Unghiul de infasurare pe roata mica

grade


= 180 -


Unghiul de infasurare pe roata mare

grade


= 180 +



Lungimea primitiva a curelei


Lp


mm

Lp=2Asin*



(STAS)


Distanta intre axe recalculata


A


mm

A se obtine din formula de mai sus, inlocuind celelalte valori calculate anterior



Viteza periferica a curelei

V

m/s

V = ()/60000


Coeficientul de functionare

Cf




Coeficientul de lungime

CL




Coeficientul de infasurare

C




Puterea nominala transmisa de o curea


P0


kw


Tabel 1.31


Numarul de curele


Z


z=; z = z/C



Coeficientul numarului de curele


Cz




Tabel 1.36



Numarul de roti

u


Rezulta constructiv


Frecventa incovoierilor curelei


f


Hz


f = uV10/ Lp


Forta periferica transmisa

F

N

F =


Forta de intindere a curelei

F0

N

F = 1.7*F


Cotele de modificare a distantei dintre axe

X

Y


X

Y

X

Y


Forma, dimensiunile si conditiile tehnice pentru geometria canalelor rotilor de curea trapezoidale sunt indicate in fig. 4. si tabelul 3. - STAS 1162-67.

Fig. 4.



Tabelul 3.

Sectiunea

canalului

Y

Z

A

B

C

D

E

(16)

lp

5,3

8,5

11

14

19

27

32

16

n min.

1,6

2,5

3,3

4,2

5,7

8,1

9,6

4,7

m min.

4,7

9

11

14

19

19,9

23,4

16

F

7 1

8 1

10

12,5

17

24

29

14,5

E

8 0,3

12 0,3

15 0,3

19 0,4

25,5 0,5

37 0,6

44,5 0,7

22 0,4

a

36 1

38 1

38 1

38 1

38 30'

38 30'

38 30'

38 1

32 1

34 1

34 1

34 1

36 30'

36 30'

36 30'

36 30'

R

0,5

0,5

1,0

1,0

1,5

2,0

2,0

1,0


OBSERVATII :

- Simbolurile dimensiunilor din fig. 4 si tabelul 3. au urmatoarele semnificatii:

lp- latimea primitiva a canalului - egala cu latimea primitiva a curelei respective - este dimensiunea de baza a ansamblului roata-curea si determina caracteristicile geometrice functionale principale ale transmisiei ;

n - inaltimea canalului deasupra liniei primitive ;

m - adancimea canalului sub linia primitiva ;

f - distanta dintre axa sectiunii canalului extrem si marginea vecina a rotii;

e - distanta dintre axele sectiunilor la doua canale vecine ;

- unghiul canalului ;

r - raza de rotunjire a marginii canalului ;

Dp - diametrul primitiv al rotii de curea reprezentand diametrul la care canalul are latimea egala cu latimea primitiva lp ;

De - diametrul exterior al rotii ;

De = Dp + 2n ;

B - latimea totala a rotii :

B = (z - 1)e + 2f , in care z este numarul de canale.

Abaterile limita ale dimensiunii e sunt valabile pentru distanta dintre axele sectiunilor oricaror doua canale ale rotii de curea (consecutive sau neconsecutive).


Diferenta dintre inaltimile efective n, masurate in acelasi plan axial al canalelor succesive ale rotii de curea, nu trebuie sa depaseasca valorile indicate in tabelul 4.


Tabelul 4.

Sectiunea canalului

Y

Z

A

B

(16)

C

D

E

Diferenta maxima dintre valorile efective n in acelasi plan axial [mm]

0,2

0,3

0,5

0,6


Proiectarea angrenajului cilindric


1. Predimensionarea angrenajului cilindric

Se determina distanta minima intre axe si modulul normal minim din conditia de rezistenta la solicitarea de oboseala de contact, respectiv de incovoiere a dintilor, se aleg numerele de dinti si deplasarile specifice de profil pentru cele doua roti cilindrice.


amin =(u+

+1)


mnmin=


u este raportul numerelor de dinti

u = = = = ic

ic= 4; u = 4;

Momentul de torsiune al pinionului cilindric:

T= T= 16851.52 [Nmm]

Puterea transmisa de pinionul cilindric:

P= P*= 1.50.950.992 P = 1.413 [kw]

Turatia pinionului:

n= n= 801.136 [rot/min]

Viteza unghiulara a pinionului:

= [rad/s]

Raportul numerelor de dinti:

u = ic= 4

Turatia rotii cilindrice condusa:

n[rot/min]

Numarul de cicluri de functionare (solicitare la contact si incovoiere) a pinionului:

N


2. Date adoptate

- tipul angrenajului: cilindric exterior;

- material si tratament termic: OLC 45 cu tratamentul de calire- revenire;

- duritatea recomandata: HB = 1850 [MPa];

- clasa de precizie: se adopta clasa de precizie mijlocie = 9;

- profilul de referinta: definit in sectiunea normala pe directia dintelui prin cremaliera de referinta: STAS 821-82;; h; C;

- unghiul de inclinare al danturii: (pentru dantura imbunatatita);

- coeficientul diametral al latimii danturii: ;

- factorul de utilizare: KA=KAmKAl; KAm=1; KAl=1; KA=1;

- factorul dinamic: KV=1.15;

- factorul repartitiei sarcinii pe latimea danturii: ;

=0.25+1 K= 0.250.8+1

- factorul repartitiei frontale a sarcinii la solicitarea de contact: = = 2.6;

- factorul influentei formei flancurilor: ZH=


= arcsin(sin*cos) = arcsin(sin15*cos20) = 14.076

= arctg(tg/cos)= 20.646

ZH= = 5.896 ZH = 2.428;

- factorul influentei lungimii minime de contact: Z= 0.88;

- factorul materialelor: ZE=189.8 [MPa];

- factorul influentei inclinǎrii danturii: Z= (cos)= (cos15) Z= 0.982;

- coeficientul axial al latimii danturii:

;

- rezistenta limitǎ de bazǎ la oboseala de contact: = (0.15HB+250)

= (0.15*1850+250) = 500 MPa;

- factorul de siguranta admisibil pentru solicitarea de contact: S=1.15;

- factorul influentei duratei de functionare asupra solicitarii de contact si incovoiere:

ZN=1; YN=1;

- factorul influentei ungerii: ZL=1;

- factorul influentei rugozitatii flancurilor dintilor: ZR=1;

- factorul influentei periferice: ZV=1;

- factorul de dimensiune: ZX=1;

- factorul influentei raportului duritatilor flancurilor dintilor celor doua roti: ZW=1;

- factorul repartitiei frontale a sarcinii la solicitarea de incovoiere: K= ;

K= K= 1.73;

- factorul de formǎ al dintelui: YFa=2.5;

- factorul concentratorului de tensiune la piciorul dintelui: YSa =2;

- factorul inclinarii dintilor: Y=0.8;

- factorul gradului de acoperire: Y=1;

- rezistenta limita de baza la solicitarea de incovoiere:

= (320+0.05HB)100= 500[MPa];

- factorul sensibilitatii materialului solicitat la oboseala de concentratorul de tensiune: Y;

- factorul de rugozitate: YR=1;

- factorul de dimensiune: YX=1;


3. Elemente geometrice calculate

- Distanta minima intre axe :

amin=5*=

= 19814.6 amin= 135.3 [mm] ;

- Distanta intre axe : aw= 140 [mm];

- Diametrele de divizare preliminare :

= = 56 [mm];

= 4*56 = 224 [mm];

- Vitezele tangentiale preliminare ale rotilor dintate :

= =

=2.347=;

- Modulul normal minim necesar :

m==

=0.052[mm]

- Modulul normal :

mnmin= 0.052 mn=2 [mm];

Valoarea calculata pentru modulul danturii se rotunjeste la o valoare superioara standardizata [ mm ] conform STAS 822 - 82 din urmatorul sir : 1 ; 1.125 ; 1.25 ; 1.375 ; 1.5 ; 1.75 ; 2 ; 2.25 ; 2.5 ; 2.75 ; 3 ; 3.5 ; 4 ; 4.5 ; 5 ; 5.5 ; 6 ; 7 ; 8 ; 9 ; 10 ; 11 ; 12 ; 14 ; 16 ; 18 ; 20 ; 22 ; 25 ; 28 ; 32 ; 36 ; 40 ; 45 ; 50 ; 60 ; 70 ; 80 ; 90 ; 100.

- Numarul maxim de dinti pentru pinion :

= = 26.65 ;

- Numarul de dinti pentru pinionul cilindric: z1= 28;

- Numarul de dinti pentru roata cilindrica condusa :

= 4*28 = 108 z2=108;

= 108/28 = 3.85;

= 4;

= ;

- Distanta de referinta dintre axe :

= 2* => a = 140.79 [mm];

- Unghiul de angrenare frontal :

= arccos =>

= 19.77;

- Coeficientul deplasarii de profil insumate :

= tg - 0.344 = 0.359 - 0.344 = 0.0154;

= tg - 0.36 = 0.376 - 0.36 = 0.0167;

xns = ;

xn1 =0.19;

xn2 =- 0.43;


Calculul angrenajului cilindric


Calculul geometric (dimensionarea) al angrenajului cilindric


RELATII PENTRU CALCULUL GEOMETRIC AL ANGRANAJELOR CILINDRICE EXTERIOARE CU DINTI INCLINATI

REALIZATE CU SCULE DE TIP CREMALIERA

Tabelul 5.

Nr. poz.

Denumirea elementului

Simbol

Unitate de masura

Relatii de calcul. Indicatii de adoptare. Mentiuni si observatii

Exemplul

0

1

2

3

4

I

Date initiale privind definirea geometrica a danturii angrenajului

1

Numarul de dinti

Z1(2)

S-au stabilit la predimensionare

28; 108

2

Modulul normal

mn [mm]

STAS 822-82

2

3

Unghiul de inclinare de divizare

[grade]


15

4

Unghiul de presiune normal de referinta

[grade]

Conform STAS 821-82

20

5

Coeficientul normal al capului de referinta

Conform STAS 821-82

1

6

Coeficientul normal al jocului de referinta la capul dintelui

Conform STAS 821-82

0.25

7

Coeficientul normal al inaltimii flancate a capului dintelui

Se indica prin tema de proiectare

0

8

Coeficientul normal al adancimii de flancare a capului dintelui

Recomandari in STAS 821-82

0

9

Distanta intre axe

aw[mm]

aw = acos/cos

140

10

Coeficientul normal al deplasarilor de profil

xn1(2)

S-au stabilit la predimensionare

0.20

-0.42

11

Coeficientul frontal al deplasarilor de profil

xt1(2)

xt1(2) = xn1(2)*cos

0.193

-0.405

12

Latimea danturii

b1(2)[mm]

b2 =

b1 = b2 + (0.51.5)mn

b2 = 42

b1 = 44

II

Elemente geometrice generale ale angrenajului

1

Distanta de referinta dintre axe

a [mm]

a =

140.79

2

Unghiul de presiune de referinta frontal

[grade]

= arctg(tg)

20.646

3

Unghiul de angrenare frontal

[grade]

= arccos()

19.77

4

Modulul frontal

mt[mm]

mt = mn/cos

2.07

5

Diametrul de divizare

d1(2)

d1 = z1*mn/cos

d2 = z2*mn/cos

d1 = 57.9

d2 = 223.6

6

Raportul de transmitere

i12

i12 = z2/z1

3.85


7


Diametrul de rostogolire


dw1(2)

dw1 =

dw2 = z2*dw1/z1

dw1 = 57.64


dw2 = 222.35

8

Coeficientul normal de modificare a distantei dintre axe

yn

yn =


-0.395

9

Coeficientul normal de micsorare a jocului de referinta la cap


yn


yn = xns - yn


0.153


10


Diametrul de picior



df1(2) [mm]

df1=d1-()mn

df2=d2-2(+-xn2)mn

df1 = 55.8

df2 = 220.26

11

Inaltimea de referinta a dintelui (nescurtat)

h [mm]

h = (2)mn

4.5

12

Inaltimea dintelui scurtat(in scopul restabilirii jocului la cap egal cu cel de referinta)


hsc [mm]

hsc = h - *mn

4.194

13

Diametrul de cap de referinta (cu dinti nescurtati)

da1(2) [mm]

da1 = df1 + 2h

da2 = df2 + 2h

da1 = 64.8

da2 = 229.26


14

Diametrul de cap scurtat (cu dinti scurtati in scopul restabilirii jocului la cap egal cu cel de referinta)


dasc1(2) [mm]


dasc1 = df1 + 2hsc

dasc2 = df2 + 2hsc



dasc1 = 64.188

dasc2 = 228.648


15


Diametrul de baza


db1(2) [mm]

db1 = d1cos

db2 = d2cos

db1 = 54.408

db2 = 210.115

16

Unghiul de inclinare pe cilindrul de baza

[grade]

= arctg(tg*cost)

14.07

17

Unghiul de inclinare pe cilindrul de cap

[grade]

=arctg(da1(2)tg/d1(2))

16.692

15.361

18

Pasul normal (de divizare)

Pn [mm]

Pn = *mn

6.28

19

Pasul fronatal

Pt [mm]

Pt = *mt

6.49

20

Pasul de baza frontal

Pbt [mm]

Pbt = Pt*cos

133.99

21

Pasul de baza normal

Pbn [mm]

Pbn = Pbt*cos

129.97

22

Pasul axial

PX [mm]

PX = *mn/sin

24.264

23

Pasul de rostogolire

PW [mm]

PW =


PW = 6.463


24


Arcul de divizare frontal al dintelui


St1(2) [mm]

St1 =

St2 =


St1 = 3.56

St2 = 2.59


25


Arcul de divizare normal al dintelui


Sn1(2) [mm]

Sn1=

Sn2=

Sn1= 3.43


Sn2= 2.52

26

Unghiul de presiune frontal la capul dintelui

[grade]

=arccos(z1(2)mtcos/ da1(2))

33.175

24.145


27


Arcul de cap frontal al dintelui


Sat1(2) [mm]

Sat1=da1

Sat2=da2

Sat1 = 0.193



Sat2 = 0.300

28

Arcul de cap normal al dintelui

San1(2) [mm]

San1(2)= Sat1(2) *cos

0.184

0.289

29

Raza de curbura a profilului frontal la capul dintelui

=0.5db1(2)tg

17.71

46.89

30

Unghiul de presiune frontal pe cilindrul de diametru d+2xt*mt = d+2xn*mn

[grade]

= arccos(z1(2)cos/ /z1(2) + 2xt1(2)

22.6236

19.4645



31


Numarul teoretic de dinti pentru masurarea lungimii (cotei) peste dinti


=(

- - inv)

3.754



12.442

32

Numarul real (adoptat) de dinti pentru masurarea lungimii peste dinti


N1(2)

N1(2) =INTEGER(+0.5)

5

13

33

Lungimea frontala peste N dinti

WtN1(2) [mm]

WtN1(2)=[(N1(2)- 0.5)+2xt1(2) *tg+z1(2)*inv]*mtcos

28.558

78.932

34

Lungimea normala peste N dinti

WnN1(2) [mm]

WnN1(2)= WtN1(2)*cos

27.701

76.563

35

Latimea teoretica min. a dant. care permite masurarea lung. normale peste dinti


bWN1(2) [mm]


bWN1(2)= WnN1(2)*


6.734

18.613

36

Verificarea masurabilitatii cotei WnN

-

Dimensiunea WnN se poate masura daca: b+

= 2..5 = 3

44 > 9.734

42 > 21.613


Verificarea angrenajului cilindric


Tabelul 6.

Nr. poz.


Denumirea elementului

Simbol

Unitate de masura

Relatii de calcul. Indicatii de adoptare. Mentiuni si observatii


Exemplul

0

1

2

3

4

I

VERIFICAREA CALITATILOR GEOMETRICE

I.1.

Calculul parametrilor de verificare a conditiei de evitare a subtaierii dintilor rotilor prelucrate cu scule tip cremaliera

1

Coeficientul normal minim de deplasare a profilului la limita subtaierii (cu cremaliera generatoare)


xnmin1(2)

xnmin1(2)=h*an-

xn1(2)≥ xnmin1(2)


-0.801

-5.95

2

Numarul minim de dinti la limita subtaierii dintilor la picior cu cremaliera generatoare

zmin1(2)

zmin1(2)=

z1(2)≥ zmin1(2)


12.431

22.065

3

Razele de curbura ale profilului frontal pe flancul de picior in punctul de inceput al profilelor evolventice

[mm]

=0.5d1(2)sin-mn(h*an- xn1(2))/sin

≥0


5.66975

31.3652

I. 2.

Calculul parametrilor de verificare a conditiei de evitare a subtaierii la prelucrarea flancurilor de picior ale dintilor rotilor de catre muchiile de cap ale dintilor cutitului roata (subtaiere tip PIC.D-R1/CAP.D-CR sau PIC.D-R2/CAP.D-CR la prelucrarea cu cutit roata a danturilor exterioare) (R1(2) - rotile angrenajului in functiune; CR - cutit roata)

1

Raza de curbura a profilului frontal al dintelui rotii (1 sau 2) pe flancul de picior in punctul limita (de inceput) de profil in evolventa (generat de capul dintelui cutitului roata in angrenajul tehnologic R1/CR sau R2/CR).



[mm]


=awo1(2)sin-0.5daosin

≥0



5.24686

31.6102

I. 3.

Calculul parametrilor de verificare a conditiei de evitare a subtaierii flancurilor de cap ale dintilor rotii (2) de catre flancurile de picior (de racordare) ale dintilor cutitului roata


1


Inaltimea de subtaiere a flancurilor la roata



hs [mm]

hs=0.5- -0.5da2; trebuie ca hs<0; se poate admite hs≤0.45mn, daca gradul de acoperire permite.



-

I. 4.

Calculul parametrilor de verificare a interferentei dintilor rotilor in angrenare la dantura prelucrata cu scule tip cremaliera




1


Razele de curbura ale profilelor in punctele de intrare respectiv iesire din angrenare la piciorul dintelui


[mm]

=awsin-0.5db2(1); conditia de evitare a interferentei se exprima prin rel.: ;


6.15006>5.66975;

31.8842>31.3652;

I. 5.

Calculul parametrilor de verificare a conditiei de evitare a interferentei dintre flancurile de picior ale dintilor uneia dintre rotile angrenajului cu muchiile de cap ale celeilalte roti

1

Razele de curbura ale profilului frontal in primul sau ultimul punct de contact pe flancul de picior al dintelui

[mm]

=awsin- -0.5db2(1)tg

6.15006>5.24686;

31.3652>31.6102;

I. 6.

Calculul parametrilor de verificare a conditiei de evitare a interferentei muchiilor de cap ale dintilor uneia dintre roti cu flancurile de picior ale celeilalte roti (interferenta cap CAP.D-R1/PIC.D-R2 respectiv PIC.D-R1/CAP.D-R2 la prelucrarea pinionului R1 cu dantura interioara cu scula tip roata CR)

1

Raza de curbura a profilului frontal al dintelui rotii cu dantura interioara (2) pe flancul de picior in ultimul punct de contact cu pinionul 1


[mm]


= awsin+ 0.5db1tg



-

2

Raza de curbura a profilului frontal al dintelui rotii cu dantura interioara (2) pe flancul de picior, in punctul limita de profil in evolventa generat de capul dintelui cutitului roata(o) in angrenajul CR/R2



[mm]

= awo2sin+ +0.5daosin; se evita interferenta daca:





-

3

Raza de curbura a profilului frontal al dintelui pinionului (1) pe flancul de picior, in ultimul punct de contact cu roata (2).

[mm]


=0.5db2tg- awsin



-

4

Raza de curbura a profilului frontal al dintelui pinionului (1) pe flancul de picior in punctul limita de profil in evolventa generat de scula de danturat.

[mm]

=0.5d1sin-mn; se evita interferenta daca:



-

I.7.Calculul parametrilor de verificare a conditiei de evitare a interferentei muchiilor de cap ale celor doua roti (interferenta tip CAP.D-R1/CAP.D-R2 la danturi interioare)

1.

Parametru auxiliar de calcul

xi2

xi2=invta1-invta2+

+(1-z1/z2)invtw


-

2.

Unghi auxiliar

[rad]

=arccos


-

3.

Parametrul de criteriu al interferentei tip CAP.D-R1/CAP.D-R2

trebuie ca >0


-

I.8. Verificarea continuitatii angrenarii

1.

Gradul de acoperire frontal (al profilelor)

=+-

2.5274

2.

Gradul de acoperire axial (al inclinarii)

=bsin/(mn)

1.6723

3.

Gradul de acoperire total

=+

4.1997

I.9. Verificarea jocului la capul dintilor


1.


Jocul la capul dintilor


C1(2)


C1(2)=aw-0.5(df2(1)+da1(2))

0.64>0.2=0.6;

0.64>0.2=0.6;


=> b2=42;

b1= b2+(0.51.5)mn => b1= b2+2 =>b1=44;









Determinarea fortelor nominale din angrenajul cilindric


Calculul fortelor nominale

Fortele tangentiale:


Ft1===583.37 [N];

Ft2===562.306 [N];

T2=106 => T2=62513.0523;

P2=P1=1.4130.970.992=1.359 [Kw];

==21.7394;

n2=n1/ic=801.136/3.85=207.7019;

ic=z2/z1=108/28=3.857142;


Fortele radiale:


Fr1= Ft1tg=583.37tg19.77=209.681 [N];

Fr2= Ft2 tg=562.306 tg19.77=202.110 [N];


Fortele axiale:


Fa1= Ft1tg=583.37tg15=156.313 [N];

Fa2=Ft2 tg=562.306tg15=150.669 [N];


Forte normale pe dinte:


Fn1===641.776 [N];

Fn2===618.603 [N];


Proiectarea arborilor


Predimensionarea arborilor


- diametrul preliminar


Denumirea elementului

Simbol

unitate de masura

Relatia de calcul

Exemplu de calcul

Diametrul preliminar

dp1(2)

[mm]

dp1(2)=

16.533=17

25.593=26


=1525 MPa = 19 MPa


- alegerea materialului: OL 50


- date constructive pentru reductor cu roti dintate cilindrice cu o treapta




Fig. 5. Date constructive pentru reductor cu roti dintate cilindrice cu o treapta


l5=16; l4=17; l3=13; l2=8; l1=47;

B=17; a1=14; b=b1=44; l=105;



- Stabilirea incarcarilor


Arborele I:


(V) F=0 =>VA-Ft1+VB=0

(M)B=0 => VAl- (Ft1l/2)=0 =>VA= 292

VB= Ft1-VA=583.37-292 => VB=292

M(x1)=VAx1

M(0)=0

M(l/2)=VAl/2=292(105/2) => M(l/2)=15330

M1=Fa1(dw1/2)=156.313(57.64/2)=>M1=4505

(H) F=0 =>F0+HA-Fr1-HB=0

(M)B=0 =>F0(l1+l)+HAl-Fr1(l/2)+M1=0 => 276152+HA105-209.681(105/2)+M1=0 => HA= -338

HB= -272

M(x1)=F0x1 => M(0)=0

=> M(l1)=F0l1=27647 => M(l1)= 12972

M(x2)=F0x1+HAx2

Pentru x2=0 => M(x2)= F0x1=F0l1=27647 =>M(0)=12972

Pentru x2=l/2 => M(x2)=F0l1+HA(l1+l/2)=12972-33800=20828


Dimensiunile tronsoanelor arborelui sunt urmatoarele:

dj=

d1==12.99=13; d2==15.142=16;

d3==16.018=20; d4==17.29=25;

d5==19.207=28; d6==16.10=25;

d7==10.64=20;


Calculul de rezistenta pentru arborele de intrare este prezentat in figura urmatoare:

Arborele II:


(V)F=0 =>VA+Ft2+VB=0

(M)A=0 => Ft2(105/2)+VB105=0 => 56352.5+ VB105=0 => VB= -282

VA=-282

M(x1)=VAx1 => M(0)=0

=> M(52.5)= VA52.5=-14805

M2 = Fa2(dw2/2)=16787


(H) F=0 =>HA+Fr2-HB=0

(M)B=0 => HA105+Fr253+M2=0 =>HA=-262

HB=-59

M(x1)=HAx1 => Pt. x1=0 => M(0)=0

Pt. x1=52.5 => M(52.5)=-13755

M(x2)=-HB(105/2)=59(105/2)=3097.5=3098


Dimensiunile tronsoanelor arborelui sunt urmatoarele:

d1==11.55=25;

d2==17.75=30;

d3==21.28=33;

d4==20.70=30;

d5==20.47=25;

d6==20.40=21;


Calculul de rezistenta pentru arborele de iesire este prezentat in figura urmatoare:



Alegerea rulmentilor


Alegerea tipului de rulment pentru arborele I:

FRA,B=;

Fa=Fa1=156.313 [N];

FRA==446.66=447 [N];

FRB==399.05=340 [N];

Fa<FR => se aleg rulmenti radiali cu bile

Alegerea dimensiunilor rulmentului in functie de capacitatea dinamica de baza:

- sarcina dinamica

P=XFRA+Y Fa => FRA=P => P=447

X=1

Y=0

- durabilitatea rulmentului

L===2163.06

- capacitatea dinamica de baza

C=P(L)1/p

p=3

C=447(2163.06)1/3=5780.92

CSTAS=7350>Ccalc=5780.92

d=20;

B=12;

D=42;

r=1;

- alegerea asamblarilor cu pana

a) alegerea asamblarilor cu pana pentru roata de curea

d1=13 => b=5

h=5

  • ajustaj normal - arbore: N9

- butuc: I9

  • adancimea - arbore: 3.0

- butuc: 2.3

  • raza de racordare = (0.250.16) [mm]
  • lc===8.642

l=lc+b=8.642+5=13.642

lSTAS=14>l

b) alegerea asamblarilor cu pana pentru roata dintata

d5=27 => b=8

h=7

  • ajustaj normal - arbore:

- butuc:

  • adancimea - arbore: 4.0

- butuc: 3.3

  • raza de racordare = (0.250.16) [mm]
  • lc===2.97

l=lc+b=2.97+8=10.97

lSTAS=12>l


Alegerea tipului de rulment pentru arborele II:

FRA,B=;

Fa=Fa2=150.669 [N];

FRA==384.92=385 [N];

FRB==288.105=289 [N];

Fa<FR => se aleg rulmenti radiali cu bile

Alegerea dimensiunilor rulmentului in functie de capacitatea dinamica de baza:

- sarcina dinamica

P=XFRA+Y Fa => P=0.56385+1.15150.669=215.6+173.26 => P=388.86

X=0.56

Y=1.15

- durabilitatea rulmentului

L===540.756

- capacitatea dinamica de baza

C=P(L)1/p

p=3

C=388.86(540.756)1/3=>C=3168.06

CSTAS=5700>Ccalc=3168.06

d=25;

B=8;

D=47;

r=-;


- alegerea asamblarilor cu pana


a) alegerea asamblarilor cu pana pentru roata dintata

d3=32 => b=10

h=8

  • ajustaj normal - arbore:

- butuc:

  • adancimea - arbore: 5.0

- butuc: 3.3

  • raza de racordare = (0.400.25) [mm]
  • lc===8.139

l=lc+b=8.139+10=18.139

lSTAS=20>l







Bibliografie



1. Raduti C., s.a., Masini electrice rotative fabricate in Romania, Ed. Tehnica, 1974.

2. Hostiuc Liviu, s.a. Curele si lanturi, 1983.

3. ***Colectia STAS Organe de Masini, vol I.

4. ***Colectia STAS Organe de Masini, vol al III-lea.

5. Hantelman M., s.a., Materiale utilizate in constructia de masini, Iasi, 1990.

6. Cretu Spiridon, s.a., Proiectarea angrenajelor, Iasi, 1992.

7. Cretu Spiridon, s.a., Arbori drepti, Iasi, 1983.

8. Gafitanu M., Organe de Masini, Vol I, II.

9. Gafitanu M., Rulmenti, Vol II.

10. Crudu I., Atlas, Bucuresti, 1982.






Nu se poate descarca referatul
Acest document nu se poate descarca

E posibil sa te intereseze alte documente despre:


Copyright © 2024 - Toate drepturile rezervate QReferat.com Folositi documentele afisate ca sursa de inspiratie. Va recomandam sa nu copiati textul, ci sa compuneti propriul document pe baza informatiilor de pe site.
{ Home } { Contact } { Termeni si conditii }