QReferate - referate pentru educatia ta.
Referatele noastre - sursa ta de inspiratie! Referate oferite gratuit, lucrari si proiecte cu imagini si grafice. Fiecare referat, proiect sau comentariu il poti downloada rapid si il poti folosi pentru temele tale de acasa.



AdministratieAlimentatieArta culturaAsistenta socialaAstronomie
BiologieChimieComunicareConstructiiCosmetica
DesenDiverseDreptEconomieEngleza
FilozofieFizicaFrancezaGeografieGermana
InformaticaIstorieLatinaManagementMarketing
MatematicaMecanicaMedicinaPedagogiePsihologie
RomanaStiinte politiceTransporturiTurism
Esti aici: Qreferat » Referate constructii

Proiect de diploma beton armat










UNIVERSITATEA POLITEHNICA DIN TIMISOARA

FACULTATEA DE CONSTRUCTII



SECTIA CONSTRUCTII CIVILE, INDUSTRIALE SI AGRICOLE

CATEDRA DE BETON ARMAT






PROIECT DE DIPLOMA





Borderou


PIESE SCRISE

Foaie de capat

Borderou

Tema proiectului de diploma

Memoriu de arhitectura

Memoriu de rezistenta

Calculul planseului peste parter

Calculul scarii

Calculul grinzii transversale RT1

Calculul grinzii transversale RT2

Calculul grinzii longitudinale RL1

Calculul grinzii longitudinale RL2

Calculul unui stalp marginal

Calculul unui stalp central

Calculul fundatiilor

Calculul la transfer termic si la condens al unui perete                     exterior

Calculul economic





PIESE DESENATE

Plan de situatie

Plan subsol

Plan parter

Plan etaj 1

Plan etaj 2

Plan terasa

Sectiune verticala prin casa scarii

Fatada principala

Fatada posterioara

Fatada stanga

Fatada dreapta

Cadru transversal

Plan cofraj si armare planseu

Armare scara

Armare grinda transversala

Armare grinda longitudinala

Armare stalp marginal

Armare stalp central

Plan fundatii

Plan sapatura

Detalii caracteristice

Fisa tehnologica pentru lucrarile de fundatii

Organizarea santierului

Programarea lucrarii prin metoda GANTT.



MEMORIU TEHNIC JUSTIFICATIV


Constructia face parte din clasa de importanta -III-constructii de importanta normala in conformitate cu P100-2006 si deasemeni in categoria de imoprtanta C.

Regimul de inaltime al constructiei este S+P+2E.Inaltimea la partea superioara a constructiei este de 14,65m fata de cota terenului.

Destinatia cladiri este aceea de spatiu destinat birourilor si are dimensiunile de 24,6m si 15,4m , compartimentare cladire este in felul urmator , la subsol avem spatii destinate depozitari , la parter avem o receptie ,o sala de conferinte un birou doua grupuri sanitare si o sala de mese, precum si un hol care face legatura intre incaperi , accesul la etajul 2 se face cu ajutorul a doua scari , la etajul 1 si 2 avem cate 4 birouri si 2 grupuri sanitare si hol, holurile si grupurile sanitare au pardosea din gresie iar birourile ,sala de conferinata precum si spatile de depozitare au pardosea din parchet, deasemenea terasa cladiri este circulabila.

Birourile au suprafata de 44,9 mp , sala de conferinta are suprafata de 67,85mp ,grupurile sanitare au suprafata de 21,6mp iar holul de acces are o suprafata de 65,75mp spatile de depozitare de la nivelul subsolului au dimensiunile de 67,12 si 44,9.

Tot din holul parterului avem acces prin intermediul scarii de la etajele I si II care au fiecare un coridor cu pardosea din parchet si o suprafata de 35 mp care ne face legatura cu cele sase camere duble cu pardosea din parchet si suprafete cuprinse intre 16,8 si 23,8 mp.Fiecare camera are baie proprie cu pardosea din gresie ceramica.Doua din camerele de pe fiecare nivel au balcoane pe fatada stanga respectiv alte doua au o terasa comuna pe fatada dreapta.

Terasa circulabila este pavata cu dale din beton simplu.Fatadele sunt zugravite cu vopsea lavabila de culoare.Constructia se caracterizeaza printr-un volum simplu,fiind conceputa din forme regulate.



Structura de rezistenta este alcatuita dupa cum urmeaza:


-fundatii izolate sub stalpi din bloc de beton C8/10 si cuzinet armat din beton C4/5 cu dimensiunile in plan ale talpii de 250/200 cm.

-fundatii continue sub pereti din beton simplu de clasa C8/10 cu dimensiunile BxH=70x40cm

-cadre din beton armat de clasa C20/25 turnate monolit cu dimensiunile elementelor de:

-stalpii:40/40 cm

-grinzi transversale de 30x60 cm

-grinzi longitudinale de 25x50 cm

-plansee din beton armat turnat monolit

-scari din beton armat turnat monolit

-peretii subsol din beton turnat monolit cu grosimea de 30cm

-peretii de inchidere exteriori din zidarie de BCA de 30 cm

- peretii interiori din Porotherm de 25 cm

-peretii despartitori din BCA de 10 cm

-acoperis de tip terasa circulabila



Calculul economic:


Pentru efectuarea calculului economic prin care sau stabilit valoarea totala a investitiei ,durata de executie sa intocmit o documentatia economica pe baza planselor de arhitectura si rezistenta sa realizat o antemasuratoare in care sunt specificate cantitatile,unitatile de masura.Cantitatile rezultate in urma antimasuratorii sau introdus in programul de calcul economic

DOCTEC.In urma rularii in cadurl programului mai sus amintit sau obtinut extrasele de resurse principale (materiale,forta de munca,utilaje) cat si valoarea devizului pe categorii de lucrari (DCL).Dupa care sa intocmit devizul general si devizul sintetic pe obiect.

Programarea in timp a executie a lucrarilor sa intocmit cu ajutorul programului „Microsoft Project „ program prin intermediul caruia sau preluat datele introduse in programul DOCTEC.Aceasta programare a executiei lucrarilor cuprinde urmatoarele etape:lista activitatilor cu calculul volumelor de munca pe activitati ,rezultatele au fost esalonate calendaristic cu bare de tip Gantt.







DECLARATIE



Subsemnatul Marusanici Gabriel Ionut declar pe proprie raspundere ca ama facut eu insumi lucrarea de fata fara a folosi surse si mijloace nepermise





Data: Candidat:

17.06.2007 Marusanici Gabriel Ionut



Calculul structurilor in cadre din beton armat


Predimensionare


a)    pentru planseul din beton armat:

grosimea placii se alege h cm,

= 7,5 dar din conditile impuse se alege h=15 cm;

b)     pentru grinzile transversale

inaltimea optima se alege unde l cea mai mica din cele trei deschideri h=

latimea grinzilor se alege

b=cm , b=30 cm

c)    pentru grinzile longitudinale

inaltimea optima se alege unde l cea mai mica din cele trei deschideri h=                       

latimea grinzilor se alege

b=cm , b=25 cm

d)   stalpii

h=40 cm ; b=40 cm



CALCULUL INCARCARILOR

INCARCARI PERMANENTE

Incarcari din pereti


a)Incarcari date de peretii extreriori (30 cm

NR CRT

DENUMIRE MATERIAL

GREUTATE SPECIFICA[KN /m3]

GROSIME [m]

INCARCAREA DE CALCUL [KN/m2]


Tencuiala ext din mortar de ciment





termoizolatie BCA





Caram.cu goluri verticale





Tencuiala int din mortar de var







TOTAL [KN/M2]







b)Incarcari date de peretii interiori de inchidere (25 cm)

NR CRT

DENUMIRE MATERIAL

GREUTATE SPECIFICA[KN /m3]

GROSIME [m]

INCARCAREA DE CALCUL [KN/m2]


Tencuiala int din mortar de var





Caram.cu goluri verticale





Tencuiala int din mortar de var







TOTAL [KN/M2]



c)Incarcari date de peretii despartitori

-pereti din poroterm de 10 cm grosime din blocuri de 500x100x238 si tencuiala interioara de 1,5cm


Incarcari din pardosea

a)Incarcari din pardosea calda        

NR CRT

DENUMIRE MATERIAL

GREUTATE SPECIFICA[KN /m3]

GROSIME [m]

INCARCAREA DE CALCUL [KN/m2]


parchet





sapa





beton armat





tencuiala







TOTAL[KN/M2]












b)Incarcari din pardosea rece

NR CRT

DENUMIRE MATERIAL

GREUTATE SPECIFICA[KN /m3]

GROSIME [m]

INCARCAREA DE CALCUL [KN/m2]


Gresie





Sapa armata





Polistiren rigid





Beton armat





Tencuiala







TOTAL






d)Incarcari din rampa scarii

NR CRT

DENUMIRE MATERIAL

GREUTATE SPECIFICA[KN /m3]

GROSIME [m]

INCARCAREA DE CALCUL [KN/m2]


trepte beton simplu





Rampa monolita







TOTAL [KN/M2]







Incarcari din straturile terasei circulabila





NR CRT

DENUMIRE MATERIAL

GREUTATE SPECIFICA[KN /m3]

GROSIME [m]

INCARCAREA DE CALCUL [KN/m2]


Beton usor de panta





Sapa de egalizare





Bariera de vapori

cf stas10101/1-78




Termpizolatie






Suport.rigid pt hidroizol





Hidroizolatie

3c+4b




Prot.hidroizolat.nisip margaritar





Pat de nisip





Dale pref din beton

20x20x3





TOTAL [KN/M2]













INCARCARI CVASIPERMANENTE

datorita peretilor despartitori

INCARCAREA DIN VANT

Incarcarea normata:

pentru cadrul marginal 1 si 7


pentru cadrul marginal 2 ,3, 4,5, 6.


INCARCAREA DIN SEISM

-fortele seismice orizontale s-au calculat automat cu ajutorul programului de calcul “AXIS” si care au fost aplicate asupra structurii inaintea efectuarii calcului static de ordinul I

Nota: incarcarile utile pe plansee sunt prezentate in calculul palnseului

INCARCAREA DIN ZAPADA



CALCULUL RIGLEI TRANSVERSALE (RT1)

Materiale folosite:  

beton C20/25 Rc=15 N/mm2

armatura PC52 Ra=300 N/mm2               

dimensiuni 30/60 cm

Incarcarile pe metru liniar care s-au aplicat pe structura si care au intervenit direct in calculul riglelor s-au calculate tabelar cu Microsoft Office –XCEL-

CALCULUL ARIILOR DE ARMATURA LONGITUDINALE

DESCHIDEREA L1 (L=6 M)

ARMATURA INFERIOARA

am ales 218+120=> = 822

ARMATURA SUPERIOARA

     

Am ales 318+222 => = 1522

Verificare:

DESCHIDEREA L2 (L=3 M)

ARMATURA INFERIOARA

Am ales 218 +120 => =822

ARMATURA SUPERIOARA

Am ales 222 + 220   =>

Verificare:

DESCHIDEREA L3 (L=6 M)

ARMATURA INFERIOARA



ARMATURA SUPERIOARA

Verificare:

Verificare:



Pe baza ariilor de armatura obtinute sa armat grinda, respectand conditia ,a urmat calculul momentele capabile care intind fibra inferioara respectiv fibra superioara in sectiunea considerata urmand calculul momentelor capabile in articulatiile plastice datorita consolidarii otelului


CALCULUL ARMATURII TRANSVERSALE


Momentele capabile se determina cu relatia:


                            

in care:


MRb,i este valoarea de proiectare a momentului capabil la extremitatea i, in sensul asociat directiei de actiune a fortelor seismice;

si sumele valorilor de proiectare ale momentelor capabile ale stalpilor si grinzilor care intra in nod; valoarea trebuie sa corespunda fortei axiale din stalp, in situatia asociata directiei considerate a actiunii seismice.

factorul de suprarezistenta datorat efectului de consolidare al otelului cu valorile pentru ductilitate inalta si pentru ductilitate medie.






Determinarea diagramei de forte taietoare maxime infasuratoare Vdb


Pentru fiecare deschidere, in cele doua sectiuni de reazem se calculeaza doua valori ale fortelor taietoare de proiectare, VEb,max si VEb,min, corespunzand valorilor momentelor capabile pozitive si negative Mdb,i, care se dezvolta la cele doua extremitati i = 1 si i = 2 ale grinzii.

Pe fiecare deschidere a grinzii, diagrama Vdb se calculeaza pentru cele doua sensuri ale seismului.


Fig.5.7 Determinaea fortei taietoare de dimensionare Vdb


Stabilirea valorilor fortei taietoare de dimensionare se face cu relatiile:

in care:

qg este incarcarea pe deschiderea grinzii considerata, ce se ia conform combinatiilor din starea limita ultima ce contin seismul

M 1db si M 2db - sunt momentele capabile de la capetele deschiderii studiate, ce se determina functie de armaturile efective din rigla si placa,

lcl lungimea libera, lumina, deschiderii considerate;



Fortele taietoare de proiectare “Vdb “s-au calculat tabelar cu programul Mirosoft Office -excel-


DESCHIDEREA L1 (L=6 M)

DESCHIDEREA L2 (L=3 M)

DESCHIDEREA L3 (L=5,7M)

Calculul etrierilor

DESCHIDEREA L1

  

DESCHIDEREA L2


Datorita formei diagramei de momente sa considerat ca pe toata lungimea deschiderilor se afla zona potencial plastica(ZPP)

DESCHIDEREA L3

      



CALCULUL RIGLEI TRANSVERSALE (RT 2)

CALCULUL ARIILOR DE ARMATURA LONGITUDINALE

DESCHIDEREA L1 (L=6 M)

ARMATURA INFERIOARA

Alegem 118 +120   => = 568

ARMATURA SUPERIOARA

     

Alegem 220 + 216 => = 1030

Verificare:

DESCHIDEREA L2 (L= 3 M)

ARMATURA INFERIOARA

Alegem 118 + 120 => = 568

ARMATURA SUPERIOARA

Alegem 220+216 => = 1030

Verificare:


DESCHIDEREA L3 (L=6 M)

ARMATURA INFERIOARA


Alegem 118 +120   => = 568


ARMATURA SUPERIOARA

Alegem 220+216 => = 1030

Verificare:


Alegem 220+218 => = 1136

Verificare:


Pe baza ariilor de armatura obtinute sa armat grinda, respectand conditia ,a urmat calculul momentele capabile care intind fibra inferioara respectiv fibra superioara in sectiunea considerata urmand calculul momentelor capabile in articulatiile plastice datorita consolidarii otelului




CALCULUL ARMATURII TRANSVERSALE

Fortele taietoare de proiectare Vdb s-au calculat ca si in cazul anterior tabelar respectandu-se conditiile de mai sus si au rezultat urmatoarele valori:

DESCHIDEREA L1

DESCHIDEREA L2 (L=3 M)

DESCHIDEREA L3 (L=6 M)

Calculul etrierilor

Deschiderea L1

                   



Deschiderea L2

                       

Deschiderea L3

                 



CALCULUL RIGLEI LONGITUDINALE (RL 1)

CALCULUL ARIILOR DE ARMATURA LONGITUDINALE

DESCHIDEREA L1 (L=4 M)

ARMATURA INFERIOARA

Alegem 116+118 => = 455


ARMATURA SUPERIOARA



     

Alegem 216+218 => = 910

Verificare:

DESCHIDEREA L2 (L=4 M)

ARMATURA INFERIOARA

Alegem 116+118 => = 455



ARMATURA SUPERIOARA

Alegem 216+218 => = 910

Verificare:

DESCHIDEREA L3 (L=4 M)

ARMATURA INFERIOARA

ARMATURA SUPERIOARA

     

Verificare:

DESCHIDEREA L4 (L=4 M)

ARMATURA INFERIOARA


ARMATURA SUPERIOARA

     

Verificare:

DESCHIDEREA L5 (L=4 M)

ARMATURA INFERIOARA


ARMATURA SUPERIOARA

     

Verificare:



DESCHIDEREA L6 (L=4 M)

ARMATURA INFERIOARA

ARMATURA SUPERIOARA

Verificare:

Verificari:



Pe baza ariilor de armatura obtinute sa armat grinda, respectand conditia ,a urmat calculul momentele capabile care intind fibra inferioara respectiv fibra superioara in sectiunea considerata urmand calculul momentelor capabile in articulatiile plastice datorita consolidarii otelului




CALCULUL ARMATURII TRANSVERSALE

Fortele taietoare de proiectare Vdb s-au calculat cu programul XCEL

DESCHIDEREA L1 (L=4 M)

DESCHIDEREA L2 (L=4 M)

DESCHIDEREA L3 (L=4 M)


DESCHIDEREA L4 (L=4 M)

DESCHIDEREA L5 (L=4 M)


DESCHIDEREA L6 (L=5 M)

CALCULUL ETRIERILOR

Deschiderea L1, L2,L3,L4,L5,L6.

In camp

            

In reazam


                        



CALCULUL RIGLEI LONGITUDINALE (RL 2 )


CALCULUL ARIILOR DE ARMATURA LONGITUDINALE

DESCHIDEREA L1 (L=4 M)

ARMATURA INFERIOARA

Alegem 116+114 => = 355


ARMATURA SUPERIOARA

     

Alegem 216+214 => = 710


Verificare:

DESCHIDEREA L2 (L=4 M)

ARMATURA INFERIOARA

Alegem 116+114 => = 355


ARMATURA SUPERIOARA

Alegem 312+214 => = 647


Verificare:


DESCHIDEREA L3 (L=4 M)

ARMATURA INFERIOARA

ARMATURA SUPERIOARA

     

Verificare:

DESCHIDEREA L4 (L=4 M)

ARMATURA INFERIOARA

ARMATURA SUPERIOARA

     

Verificare:

DESCHIDEREA L5 (L=4 M)

ARMATURA INFERIOARA

ARMATURA SUPERIOARA

     

Verificare:



DESCHIDEREA L6 (L=4 M)

ARMATURA INFERIOARA

ARMATURA SUPERIOARA

Verificare:

Verificari:


CALCULUL ARMATURII TRANSVERSALE

Fortele taietoare de proiectare Vdb s-au calculat tabelar cu programul

DESCHIDEREA L1, (L=4 M)

DESCHIDEREA L2 (L=4 M)

DESCHIDEREA L3 (L=4 M)

DESCHIDEREA L4 (L=4 M)

DESCHIDEREA L5 (L=4 M)

DESCHIDEREA L6 (L=5 M)

CALCULUL ETRIERILOR

Deschiderea L1,L6

            

Deschiderea L2,L3, L4,L5

            






SIMBOLURI FOLOSITE INCALCILUL RIGLELOR


Avand in vedere diferenta dintre simbolurile utilizate in Codul de proiectare seismica (conforme cu cele din SR EN 1992-1) si cele din STAS 10107/0-90, se da in continuare o lista cu cele utilizate in capitolul anterior

Pe prima coloana sunt trecute simbolurile conform normelor europene

Ac- aria sectiunii transversale a unui element de beton

Asw -(Ae) aria sectiunii transversale a unui etrier

Ash aria totala de etrieri orizontali intr-un nod grinda-stalp

Asv aria totala de armatura verticala intr-un nod grinda-stalp

MEd, VEd, NEd valorile momentului incovoietor, a fortei taietoare si a fortei axiale, rezultate din calculul seismic al structurii (gruparea care cuprinde actiunea seismica)

MRb valoarea de proiectare a momentului capabil intr-o sectiune a unei grinzi

MRc valoarea de proiectare a momentului capabil intr-o sectiune a unui stalp

Mi,d valoarea de calcul a momentelor la capetele grinzilor Mi,db sau stalpilor Mi,dc, utilizate pentru calculul fortei taietoare asociate plastificarii

Vdb, Vdc forta taietoare de proiectare in grinda sau in stalp

Vdb,max forta taietoare maxima asociata plastificarii, ce actioneaza la capatul unei grinzi

Vdb,min forta taietoare minima asociata plastificarii ce actioneaza la capatul unei grinzi

Vjud forta taietoare de proiectare in nod

beff latimea de placa a unei grinzi „T” la fata stalpului, in zona intinsa

bc latimea sectiunii transversale a unui stalp

bj latimea de proiectare a nodului

bo latimea miezului de beton confinat intr-un stalp

bw (b) latimea inimii unei grinzi

d (h0) inaltimea efectiva (utila) a sectiunii elementului

dbL () diametrul barelor longitudinale

dbw () diametrul unui etrier

fcd () valoarea de proiectare a rezistentei la compresiune a betonului

fctm valoarea medie a rezistentei la intindere a betonului

fctd ()     valoarea de proiectare a rezistentei la intindere a betonului

fyk valoarea caracteristica a limitei de curgere a otelului

fyd () valoarea de proiectare a rezistentei la curgere a otelului

fywd () valoarea de proiectare a rezistentei la curgere a armaturii transversale

hf (hp grosimea placii la grinzi cu sectiune „T”

hjc distanta dintre planurile extreme de armaturi din stalp intr-un nod grinda-stalp

hjw () distanta dintre armaturile de jos si cele de sus

hs inaltime de etaj

hw (h inaltimea sectiunii transversale a unei grinzi

lcl inaltimea libera a unui stalp

lcr lungimea zonei critice

s () distanta dintre armaturile transversale

xu inaltimea zonei comprimate

γRd factor ce tine seama de diferitele surse de suprarezistenta

forta axiala determinata prin calcul seismic, normalizata prin ρ () coeficientul de armare cu armatura intinsa


CALCULUL STALPIILOR

In cadrul acestiu proiect s-au calculat doi stalpi,unul marginal si unul interior,eforturile de dimensionare obtinandu-se in urma unui calcul spatial efectuat cu programul “AXIS”.


CALCULUL STALPULUI INTERMEDIAR S1



Calculul sa efectuat in doua sectiuni :sectiunea ´´3´´si sectiunea ´´6´´,eforturile de calcul fiind obtinute cu ajutorul programului de calcul AXIS.

Calculul in sectiunea ´´3´´-metoda echilibrului pe nod.

In sectiunea ´3´au rezultat urmatoarele eforturi maxime:

My=182,2 [knm]

Mz=93,8 [knm]

Naf=734,8 [kn]



Verificarea la flambaj



Verificarea ductilitatii

Calculul pe directia- ´y´-(in sectiunea 3)


Unde:

-MEDk=MED3=182,2 [knm]-din combinatia a 9-a

-MEDj=MED2=108,6 [knm]

-MRb,st=156,83 [knm]    

-MRb,dr=264,83 [knm]

-M*dky=M*d3y-momentul de calcul

-M*djy=M*d2y-momentul de calcul




-unde:


-coeficient care indica proportia momentului din sectiunea de calcul fata de suma momentelor din stalpii care intra in nodul considerat, din combinatia pentru directia seismului luata in considerare

- suma momentelor incovoietoare capabile din grinzile adiacente nodului, care corespund directiei de actiune seismica considerate:



      - coeficient care exprima influenta zveltetei (efectelor de ordinul II)

factorul de suprarezistenta datorat efectului de consolidare al otelului:

= 1,3 - pentru structuri incadrate in clasa de ductilitate inalta

= 1,2 - pentru structuri incadrate in clasa de ductilitate medie


Conditia generala care exprima echilibrul pe nod este sub forma


         




Calculul pe directia- ´z´-(in sectiunea 3)


-MEDk=MED3=93,8 [knm]-din combinatia a 9-a

-MEDj=MED2=53,2 [knm]

-MRb,st=70,43 [knm]    

-MRb,dr=93,8 [knm]



-M*dky=M*d3z-momentul de calcul

-M*djy=M*d2z-momentul de calcul


Calculul in sectiunea ´´6´´-metoda echilibrului pe nod.

In sectiunea ´6´au rezultat urmatoarele eforturi maxime:

My=131 [knm]

Mz=74,6 [knm]

Naf=399,5 [kn]


Calculul pe directia- ´y´-(in sectiunea 6)



-MEDk=MED7=29,9 [knm]-

-MEDj=MED6=131 [knm]- din combinatia a 8-a

-MRb,st=216,74 [knm]    

-MRb,dr=108,37 [knm]

-M*dky=M*d7y-momentul de calcul

-M*djy=M*d6y-momentul de calcul





Calculul pe directia- ´z´-(in sectiunea 6)




-MEDk=MED3=26,2 [knm]-din combinatia a 8-a

-MEDj=MED2=74,6 [knm]

-MRb,st=100,15 [knm]    

-MRb,dr=54,95 [knm]

-M*dky=M*d7z-momentul de calcul

-M*djy=M*d6z-momentul de calcul







Calculul armaturilor longitudinale


Pentru calculul armaturilor longitudinale folosim momentele de proiectare calculate anterior la care adaugam momentul datorat excentricitatii fortei axiale N ,separat pe cele doua directii,y si z .


  • Calculul armaturii in sectiunea ´3´


Calculul pe directia y


Calculul pe directia z


Verificarii

  • Calculul armaturii in sectiunea ´6´



Calculul pe directia y


Calculul pe directia z


Verificarii






CALCULUL LA FORTA TAIETOARE


Fortele taietoare de proiectare in stalpi Vdc se determina din echilibrul stalpului pe fiecare nivel, cand la extremitati se considera momentele capabile ce corespund formarii articulatiilor plastice care apar in grinzile sau in stalpii conectati in nod.


Diagrama de forte taietoare se determina pentru fiecare sens de actiune a seismului. Momentele capabile Mdc de la extremitatile nivelului se determina cu relatia de mai jos:

      

in care:

MRc,i - valoarea de proiectare a momentului capabil la extremitatea i corespunzatoare sensului considerat al seismului;

- valoarea momentelor capabile de la capetele grinzilor, cu semnificatiile de la punctual

- valoarea momentelor capabile de la capetele stalpilor, stabilite pe baza valorilor fortelor axiale din situatia corespunzatoare sensului considerat al actiunii seismice:

factor care introduce efectul consolidarii otelului si a fretarii betonului in zonele

comprimate, cu valorile 1,3 pentru nivelul de la baza si 1,2 pentru restul nivelurilor la cladirile din clasa de ductilitate inalta H si 1,0 la cladirile din clasa de ductilitate medie M.

Pentru fiecare nivel a stalpului, se calculeaza valoarea fortei taietoare de proiectare, Vdc corespunzand valorilor momentelor capabile pozitive si negative Mdc,i, care se dezvolta la cele doua extremitati i = 1 si i = 2 ale stalpului.

Stabilirea valorii fortei taietoare se face cu relatia:


  • Calculul pe directia “Y”

Tronsonul 1



Tronsonul 2



Tronsonul


Tronsonul 4



  • LIMITAREA NIVELULUI DE SOLICITARE LA FORTA TAIETOARE   





  • Calculul pe directia “Z”

Tronsonul 1




Tronsonul 2



Tronsonul


Tronsonul 4



  • LIMITAREA NIVELULUI DE SOLICITARE LA FORTA TAIETOARE   






CALCULUL LA FORTA TAIETOARE A STALPULUI MARGINAL

  • Calculul pe directia “Y”

Tronsonul 1



Tronsonul 2


Tronsonul


Tronsonul 4


  • LIMITAREA NIVELULUI DE SOLICITARE LA FORTA TAIETOARE 

unde:

gradul de solicitare a stalpului la forte taietoare;

Vdb (Q) forta taietoare maxima de dimensionare de pe inaltimea unui tronson;

bc, d ( b, ho) latimea, respectiv inaltimea utila a sectiunii stalpului, pe tronsonul studiat;

f *ctd (R*t ) rezistenta la intindere a betonului cu valoarea de baza, valoare neredusa cu coeficientul conditiilor de lucru mt ;



Dimensionarea armaturii transversale

Verificarea se face doar in zonele de tip 2 pentru valoarea maxima a fortei taietoare Vdc de pe tronsonul luat in considerare.














  • Calculul pe directia “Z”




Tronsonul 1




Tronsonul 2



Tronsonul 3



Tronsonul 4



  • LIMITAREA NIVELULUI DE SOLICITARE LA FORTA TAIETOARE   







CALCULUL STALPULUI MARGINAL S 2


Calculul in sectiunea ´´3´´-metoda echilibrului pe nod.

In sectiunea ´3´au rezultat urmatoarele eforturi maxime:

My=126,4 [knm]

Mz=108,86 [knm]

Naf=593,9 [kn]



Calculul pe directia- ´y´-(in sectiunea 3)


-MEDk=MED3=130,2 [knm]-

-MEDj=MED6=126,4 [knm]- din combinatia a 8-a

-MRb,dr=156.83[knm]    

-M*dky=M*d3y-momentul de calcul

-M*djy=M*d2y-momentul de calcul




Calculul pe directia- ´z´-(in sectiunea 3)





Calculul pe directia- ´y´-(in sectiunea 6)







Calculul pe directia- ´z´-(in sectiunea 6)







  • Calculul armaturii in sectiunea ´3´

Calculul pe directia y




Calculul pe directia z



  • Calculul armaturii in sectiunea ´6´



Calculul pe directia y


Calculul pe directia z







CALCULUL NODULUI



Sa calculat nodul interior situat intre stalpul marginal si rigla de peste parter.

Forta taietoare orizontala


unde:



Unde:

=> este forta axiala normalizata in stalpul de deasupra, unde NEd este efortul axial din combinatia de actiuni pentru sensul considerat al seismului;

bj =>- latimea de proiectare a nodului;

hc = hj =>- inaltimea de proiectare a nodului, egala cu inaltimea sectiunii transversale a stalpului;

fck =>- valoarea caracteristica a rezistentei la compresiune a betonului;



Verificarea armaturii din nod


1.Verificarea etrierilor orizontali:


2.Verificarea armaturii longitudinale verticale







Nu se poate descarca referatul
Acest referat nu se poate descarca

E posibil sa te intereseze alte referate despre:


Copyright © 2021 - Toate drepturile rezervate QReferat.com Folositi referatele, proiectele sau lucrarile afisate ca sursa de inspiratie. Va recomandam sa nu copiati textul, ci sa compuneti propriul referat pe baza referatelor de pe site.
{ Home } { Contact } { Termeni si conditii }